La—進水有機物濃度，mg／L；
Le—出水有機物濃度，mg／L。
公式可改寫成：O2／[Q(La- Le)]=a’+b’XvV／[Q(La- Le)]= a’+b’／N’。
式中：O2／Q(La- Le)——去除每公斤COD所需氧量；
Ns’—污泥負荷率，kg[BOD5]／(kg[MLSS]·d)。
從公式中可以看出，如果污泥對氧的攝取能力一定即a’、b’一定時，當污泥負荷率低時，去除每公斤COD的需氧量就多，這是由于合成后的污泥量自身氧化比較多，較多的污泥本身呼吸需要較多的氧量。為此，本試驗進行了兩種工藝的活性污泥對氧的利用率比較。以Qair／Q(La- Le)表示去除每毫克COD所供的空氣量，式中Qair表示每批提供的空氣量(L／批)，Q表示每批處理的廢水量(L／批)，(La- Le)表示每升水中去除的COD量(mg／L)，以去除每毫克COD所供的空氣量為縱坐標，以SBR反應器內的溶解氧濃度為橫坐標，繪出如圖4所示的曲線。
由圖4可見，SBR法相關直線的截距高于內電解-SBR法，這表明，當保持反應器內相同的溶解氧時，去除每毫克COD，組合工藝所需的供氣量小于SBR法的供氣量，也就是就，由于兩種污泥的結構和性能不同，而導致a’，b’值不同，組合工藝中的生物鐵污泥對氧的攝取能力或利用率要優于SBR法的污泥，盡管其中的污泥濃度是SBR的2倍多，COD去除率要比單獨SBR法高出20％多，但對供氧的需求并不比單獨SBR法多，這一點對好氧生物處理來說是非常重要的。
4 結論
①對比試驗表明，內電解-SBR工藝處理印染廢水效果優于單獨的SBR法，COD和色度去除率分別達到85％和90％左右，內電解明顯強化了SBR生化工藝的效果。
②廢水經內電解處理后，提高了可生化性，而且內電解出水中的鐵離子在生化反應池內，由于pH值的升高及曝氣后生成的Fe(OH)3絮體與菌膠團有機結合后生成了比重較大、結構呈團粒狀、沉降性能優良的生物鐵絮體，使得反應器內能保持較高的污泥濃度，由于生物鐵污泥吸附能力強，它富集了較多的微生物及有機物，有利于各種難降解有機物的分解。
③盡管組合工藝中的污泥濃度是SBR法的2倍，COD去除率比SBR法高出20％，但對氧氣的需求并不比單獨SBR法多，這證明組合工藝中強化的活性污泥對氧的利用率優于單獨的SBR法。
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